JVPV 3020.2电缆 仪表电缆 双绞屏蔽电缆

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　　根据计算,华中地区特高压交流变电站高压侧地线短路电流的影响因素中,JVPV 3020.2电缆 仪表电缆 双绞屏蔽电缆1000kV侧交流电网的比例为0.51~0.80,500kV侧交流电网的比例为0.09~0.18,特高压变电站主变压器的比例为0.13~0.31（0.08/0.0）在荆门特高压变电所中压侧分母的作用下,架空输电线路的导线和地线形成一个相互影响的三维并联多导体系统。当相导线上的电流或电荷发生变化时,会对相邻导线上的电流和电荷产生相应的影响。可见n现有和远期规划的特高压交流电网相对较弱,对高压侧地线短路电流的影响较小,已达到0.69~0.82。因此,在规划期内,无需采取措施抑制特高压交流变电站高压侧地线的短路电流。根据二端口网络理论,以特高压交流站的高压侧和中压侧为节点,构造了双端电源的等效电路。电压电磁感应产生的电压只与线路长度、负载电流、导线和地线的排列有关,而与线路电压没有直接关系。在求解ZHS和ZMS时,特高压变电站的所有主变压器均停运,然后使用短路计算程序计算修改后的规划数据,即特高压站1000kV侧和500kV侧的系统阻抗。取参考值sb=100mva,高压侧参考电压UB=1050kV,500kV侧参考电压UB=525kv,JVPV 3020.2电缆 仪表电缆 双绞屏蔽电缆然后IB=0.055ka,IB=0.110ka。也就是说,从长远来看,除南昌特高压变电站外,其他特高压变电站高压侧的单相短路电流将小于相应的三相短路电流。
　　1、南洋驻马店
　　"南洋驻马店"、"荆门武汉"和"长沙南昌"特高压交流输变电工程投运后,JVPV 3020.2电缆 仪表电缆 双绞屏蔽电缆特高压变电站1000kV侧对地等效零序阻抗仅为投运前的0.58~0.87倍。
　　2、架空输电线路的地线架设是高压线路的基本防雷措施
　　架空输电线路的地线架设是高压线路的基本防雷措施。它不仅可以屏蔽导线,降低导线的电磁感应电压,还可以防止输电线路被雷电直接击穿。据分析,华中地区特高压变电站高压侧地线短路电流水平短期在11.5ka至34.8ka之间,矿用电缆长期在25.7ka至47.8ka之间。静电感应电流的值非常小。它是一种电容性耦合电流,一般不能考虑。因此,同一电压水平线的电磁感应电压差异很大。
　　3、在具体分析中
　　具体分析中,根据psdbpa版国家电力系统规划数据,利用其配套的短路计算程序,可以得到1000kV地线处的等效自阻抗ZKH和500kV母线处的等效自阻抗ZKM;在特高压变电站规划中,利用主变压器的短路阻抗可直接计算变压器等效阻抗ztemp。
　　4、在目前特高压交流电网的发展现状和规划方案下
　　在目前特高压交流电网的发展现状和规划方案下,1000kV和500kV交流电磁环网并不紧密。除南昌特高压变电站外,华中地区其他特高压变电站高压侧的单相短路电流均小于相应的三相短路电流。
　　5、其中
　　其中,由于南阳特高压变电站输电端距离华北特高压交流电网较近,与其他特高压站相比,1000kV侧电网结构对其短路电流水平的影响较大,占比为0.75,而赣州处于特高压交流电网的末端,1000kV侧电网结构对其短路电流水平的影响仅为0.51。对于华中地区的特高压交流变电站,1000kV侧电网结构对其短路电流的影响比例短期在0.51~0.80之间,长期在0.69~0.82之间。华中地区各特高压变电站高压侧地线的正序自阻抗zkh1在0.0015至0.0050之间,高压侧对地的等效正序阻抗zhs1在0.0020至0.0080之间,变压器的等效正序阻抗ZH1Zm1在0.0022至0.0030之间,中压侧地线对地的等效正序阻抗ZMS1在0.0030到0.0050之间。
　　6、由于特高压交流站主变压器一般采用三柱并联结构（单相五柱）自耦变压器
　　由于特高压交流站主变压器主体一般采用三柱并联结构（单相五柱）自耦变压器,励磁电流可以忽略,励磁支路可以断开。
　　7、随着电力系统运行
　　随着电网电力系统运行维护管理水平的不断提高,以及远动、自动化、遥控、遥调、遥测等系统水平的不断提高,地线资源的综合合理利用得到了广泛应用。

通过比较各特高压变电站的zkh0/zkh1值,JVPV 3020.2电缆 仪表电缆 双绞屏蔽电缆可以看出除南昌特高压站外,其他特高压站的比值在1.2~2.0之间。当地线有接地点时,静电感应电压接近于零。
　　8、因此
　　因此,不同导体的电荷负载和相对位置通常会直接影响周围的电磁场,从而确定地线感应电的相应参数值。为了定量评价特高压交流变电站地线短路电流的影响因素,有必要确定特高压变电站1000kV侧交流电网结构、特高压交流变电站主变压器和500kV侧交流电网结构在高压侧和中压侧地线短路电流中的比例。
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