电缆价格:电缆整流罩对大迎角薄体侧向力的影响

　　在本文中，数值模拟方法是用于模拟的迎角的紊流场广角与电缆护罩（以下整流罩）。

　　通过不对称流动控制来控制整流罩时，分析用于形成旋转体的侧向力的机构。
　　且整流罩参数对侧向力的影响使得有可能获得相应的研究结论。为扭转整流罩的形状设计，大迎角整流罩的空气动力学特性和侧向干涉力的控制提供了参考和参考。键词：整流罩，高攻角，湍流场，流动不平衡，引进，背风侧的非对称涡现象时，修长的机身大角度attaque.Les研究者下飞发现于19世纪初。
　　量的实验在国内外已经表明，这种不对称旋涡结构可能引起的侧向力在所述薄体取向的，但因为攻击的非对称涡高角度的外观的锥形导弹的背风区尚未确定[1]。工程设计，这是不可避免的添加外部各方missile.Le本文通过旋风分析来自圆锥形锥形蚀刻的广角不对称后下侧向力整流罩作用机制数值模拟方法。
　　流罩圆周位置对侧向力的影响。格分割的3D模型和计算模型的体形圆锥面示于图1中的模型的总长度是至图19D中，头部的长度为4D和所述整流罩的轴向起始位置是6D-18D。

　　网使用的六面体结构网格具有总共150万门，如图2所示：图的局部网格流利溶液的螺旋体coniqueFig.2方法的1三维模型被用于计算流场和模型的周边。限制是远场压力极限条件下，使用基于密度，湍流模型和k-ε精度风格二阶风求解器执行迭代计算。用上述方法，对于马= 0.6，在25℃攻角的范围至50°，导弹整流罩多无整流罩，所述整流罩位于方位角45的圆周方向的角度= 45°，90°，135°，多种工作条件进行数值计算分析。用整流罩形成侧向力的机理在于研究整流罩对侧向力的影响。先将整流罩导弹的侧向力与其作用方向进行比较。用第3节中描述的方法确定是否存在整流罩。两种情况下导弹流场的情况下，整流罩的圆周位置= 45°，如图4所示。3.图3示出的横向力的结果来计算圆周方位，如在表1中提供的数据表明该表显示，导弹的横向力是低的，当没有导流罩从25°到50°并且其尺寸和方向变化未确定。使用整流罩时，导弹的侧向力明显增加，计算受到攻击。度范围内的横向力总是指向抛射体的侧面而没有整流罩。表明，该护罩是用于导弹的攻角大的横向力的缺点：横向力增加并且有利的一面是，横向力的方向不再变化。
　　了分析在导弹整流罩的横向力之差的原因，图4-9示出了弹丸的不同位置（轴向长度的位置）到0，6Ma的驾驶条件下，30°，40°和50°。周压力系数的分布从0°到360°[2]。4至图6，而不护罩可以看出，每个站的周向压力分布具有在30°，40°和50°的迎角的条件的良好的对称性。该图中，随着入射增加，流速分量增加并且风滞点压力系数越高，两侧的吸入峰值越高。（90°和270°）[3]。

　　每个角度，下风侧的周围180°的压力接近进入流的压力，主要是因为涡旋对称回流产生的壁表面上的滞流点具有相对高的压力。8和9与护罩表明附近有整流罩（前45°）的周向位置处的压力显著跳跃点和压力跳跃点接近或甚至等于在点的压力在风中停滞不前。流罩位置后压力迅速下降，此后停滞点（180°）处的压力变化不大。一结果导致在压力分布的严重不对称左和弹丸和原体的左侧的吸力峰值的右边消失，导致横向力的形成。述5DFig.5站stationFig.6 X = 10D周向压力系数图7图X = 5D周向压力系数X = 7.5De周向压力系数的图4 X =周向压力系数=在DFig.9站stationFig.10的X = 10D周向压力系数护罩截面轮廓图来分析护罩如何导致吸入峰的消失的7.5 X 0.8每周压力系数左，左压力分布形式，导弹横截面附近的整流罩图。可以在图中看到的，所述弹丸表面的空气流从所述滞流点开始和锁定压力通过护罩对应于分布图的跳跃点通过期间显着增加压力。旦气流通过整流罩，内部折叠压力降低，同时产生单独的分离涡（涡旋1），但弹簧壁上没有明显的粘结点。壁的表面附近的流线的方向显示，背风面被再循环到分离涡1所述整流罩和所述分离涡的整流罩附着到表面上之后从一定距离的墙壁。析由于整流罩改变了弹丸侧壁上的气流方向并减慢了气流，矿用电缆气流与墙壁表面分离形成分离涡，因此由背风面控制的不对称涡流出更有可能返回整流罩。样，弹丸整流罩一侧的壁面气流与弹丸的风涡再循环有关，形成一个分离涡区，从而形成一个在图2和3的部分中所示的左整流罩的分离点之后的中等压力。的横向力整流罩的位置影响的导弹的横向力系数时整流罩处于图13 azimut.Le表2的不同的角度示出了2.5D至12.5D弹簧的位置时整流罩处于不同的圆周位置。个位的横向合理化。
　　2：整流罩位于不同方位角（Ma = 0.6，α= 40°）时导弹的横向力系数。以从数据在表2中，该整流罩的位置对导弹的与大迎角，包括护罩导弹具有最大的横向力时，它为90°的横向力的影响显著来推断圆周上，随后在vent.Si方向的整流装置是在135℃的45°位置的，横向力是最低靠近整流罩不带外壳。是从流线11-13，所述涡流顺风导弹的不对称性是最强时整流罩为90°看出并且该整流罩是45°，当= 135°（整流）的位于顺风时，影响极小。非对称涡旋护罩的效果提高了，一方面，所述涡流分离器的涡流的整体不对称性，和非对称涡流的轴向位置更靠近头。11 45°横截面流程图图12 90°横截面流程图图13 135°横截面流程图图14 5D = 15D圆周分布站圆周压力的分配系数图16分配站周向压力系数X = 10D图14至16表明，该整流罩位于= 45°（对应于图3）= 90°，Ф= 135截面的圆周压力系数为°°，迎角α= 40°。们在图中看到弹丸两侧压力分布的对称性在= 90°时最差，其次是45°。Ф= 135°时，影响是最小的，并且在两侧上的压力分布是基本对称的，这也可以通过表2中所示的周向位置的影响的横向力系数反射的整流罩上导弹的横向力是类似的结论，即在文献[4]所述突出物具有在90°至120°的圆周方向上的位置附近的顺风涡流的影响最大。于其作用的主要的原因是，侧向压力的最低点是接近90°在圆周方向上，所述整流罩的压力而显着地增加，由于护罩块和所述涡流分离整流罩的下游没有附着在弹性墙上。直接插在后部涡流，这会导致压力变化平稳，导致抽吸对护罩的一侧上的峰的消失的非对称结构，并在横向力的变化是最明显的。Ф= 135°，护罩位于吸力峰值的形成位置的下游一侧，在涡流顺风结构，并且其影响区域也基本位于下涡流风，使整流罩一侧的吸力峰不受大的影响。弹侧向力的影响很小。乎从右侧吸入峰15和16，其放置在不同的周向位置整流罩增加涡流的不对称顺风射弹之间的差异，从而导致在抽吸峰的峰值的增加右，这对应于导弹的横向方向。力的增加也贡献了一定的数额。论在本文中，我们计算数值的湍流场广角整流罩导弹攻击，并研究了整流罩和导弹上的侧向力的风之间的涡流的影响。下结论是通过获得：分析所述弹丸和护罩附近的流程图的横截面的周向压力系数的分布，得出的结论是所述护罩攻击的较大的角度下增大了导弹的横向力，主要是因为整流罩的气流。
　　离提前和改变当地流动的方向，使得所述背风面的涡流分离回流反转上升气流，并返回到靠近护罩壁的压力，从而改变结构的场原始流动使整流罩一侧的吸力峰值消失，导弹不会指向侧面的侧向力增加。罩增加了攻击的高角度下的导弹的两侧上的压力分布的不对称性，而下风侧的涡流分离器的不对称性也得到改善。

　　流罩的影响最大，如果它靠近90°圆周角及其对导弹的侧向力的影响是非常接近，没有整流罩。
　　一个大的角度的情况下，导弹的横向力明显增加的情况相比，无整流罩，但横向力的方向不与迎角改变，但是附接至没有整流罩和一定攻角的一面。侧力量的变化不大。考文献[1]上的薄体，王元，兆麟Fan等，的攻角的非对称性粗糙带的影响2005空气动力学杂志[2]的实验研究的对非对称的流动特性一个具有广角攻击力的瘦身。
　　兆林，王元等人，流体力学2003经验和措施[3]的钝器攻击高角度，梁鹏飞，姚铮等战术导弹的流动特性的数值模拟。2008年，空气动力学杂志[4]涡流的数值研究对称Yunjun杨，崔尔杰2004年，杂志力学作者：刘炜（1986-），男，湖南益阳，主单元江南机电设计研究院。
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